Сегодня 19 июля 2018
Медикус в соцсетях
 
Задать вопрос

ЗАДАТЬ ВОПРОС РЕДАКТОРУ РАЗДЕЛА (ответ в течение нескольких дней)

Представьтесь:
E-mail:
Не публикуется
служит для обратной связи
Антиспам - не удалять!
Ваш вопрос:
Получать ответы и новости раздела
01 июля 2008 15:58   |   А.Н. Чуйко, канд. техн. наук, доцент (г. Харьков, Украина)
Л.В. Уварова, врач-стоматолог многопрофильной стоматологической поликлиники
Уральская государственная медицинская академия(г. Екатеринбург, Россия)

Особенности биомеханики многокорневого зуба. Часть II.

Результаты исследования и анализ результатов 
Особенности НДС двухкорневого зуба в норме 
Программный комплекс SolidWorks/COSMOSWorks2007, с помощью которого построена и анализируется модель, позволяет исследовать перемещения каждого узла по трем координатным осям, напряжения нормальные и касательные по осям, главные напряжения и напряжения по Мизесу, а также деформации и коэффициент запаса прочности  (FOS) в каждой узловой точке и в середине каждого элемента. Такой объем информации не может быть размещен даже в многотомном отчете. Поэтому мы будем приводить только те результаты «испытаний» построенных моделей, которые используются при анализе.
 
Напомним, что напряжения по Мизесу, определяемые по формуле (2), характеризуют общее напряженное состояние в любой точке модели. Все компоненты напряжений, входящие в выражение (2) могут быть выведены и проанализированы.
Рис.12. Поле напряжений по Мизесу SM
 
 
Рис.13. Поле вертикальных напряжений S
Y
 
 
 
 
 
Рис.14. Поле суммарных
перемещений DR
 
В качестве примера возможностей программы по представлению результатов расчета на рис.12, 13 и 14 последовательно приведены поле напряжений по Мизесу SM (с результатами зондирования в отмеченных точках), поле вертикальных напряжений SY и поле суммарных перемещений DR.
Кроме компонентов напряжений, для анализа необходимо выбрать и структурные составляющие модели (элементы). В соответствии с целью исследования, особое внимание будем уделять далее анализу НДС в дентине (корнях зуба) и прилегающих к корням слоях компактной кости. Также мы учитываем, что, в соответствии с  принципом Сен-Венана, напряжения в зоне приложения нагрузок могут существенно отличаться от действительных, которые можно получить, решая классическую контактную задачу между зубами антагонистами [6].
На рис.15 и 16 показано поле напряжений по Мизесу и поле вертикальных напряжений SY в разрезе для деформированного состояния. На рис.17 и 18 показаны эти же поля напряжений, но с результатами зондирования в отмеченных точках.
Кратко прокомментируем полученные результаты.
Для сокращения объема статьи анализировать будем только напряжения по Мизесу и вертикальные нормальные напряжения SY в ограниченном количестве точек. Во-первых, отметим, что для данного расчетного случая, максимальная величина SM = 18,55 МПа, а максимальное значение SY = -21,39 МПа, т.е. основной компонент, формирующий SM (2) – это напряжения SY. Во-вторых, зоны, где эти напряжения принимают максимальные значения, близки, но не совпадают. Если максимальное SY возникает под поверхностью, к которой приложена жевательная нагрузка, то максимальные SM возникают на некоторой глубине, в зоне действия жевательной нагрузки. Этот факт находится в полном соответствии с решениями для задач с трехмерным сжатием в теории упругости. Для практикующих стоматологов это может явиться указателем тех зон, где может начинаться неблагоприятная структурная перестройка тканей и как следствие развитие воспалительных заболеваний пародонта.
Для удобства анализа полученных полей напряжений приведем расшифровку цветовых диаграмм и соответствующих им цифровых значений. Для SM: максимальному значению соответствует красный цвет, темно-синему — минимальное значение близкое к нулю. Для суммарных перемещений DR цветовая гамма аналогична SM. Для  SY: красный цвет соответствует максимальным растягивающим напряжениям, темно-синий цвет – максимальным сжимающим напряжениям. Значениям напряжений, близким к нулевым на рис.16 и 18 соответствует оранжевый цвет. Отличительной особенностью диаграмм для SY является то, что программа выводит их с учетом знака, т.е. плюс – растяжение, минус – сжатие. Это бывает удобным при анализе, несмотря на то, что общее напряженное состояние в точке определяется значением SM.
Рис.15. Поле напряжений по Мизесу в разрезе в деформированном состоянии
Рис.16. Поле вертикальных напряжений SY в разрезе в деф
ормированном состоянии
Рис.17. Поле напряжений по Мизесу в разрезе с результатами зондирования
Рис.18. Поле вертикальных напряжений SY в разрезе с результатами зондирования
 
Несмотря на то, что характер распределения напряжений хорошо читается на приведенных рисунках, для сравнительного анализа значение напряжений в наиболее характерных точках сведем в табл.2. Первой строке таблицы соответствует модель зуба в норме — индекс N, с вертикальной нагрузкой приложенной к специальной овальной площадке, созданной на жевательной поверхности зуба (см. рис.8).
Точка 1 расположена в компактной кости альвеолы в зоне бифуркации корней; точка 2 — в компактной кости альвеолы в зоне переднего корня зуба; точка 3 — в компактной кости альвеолы в зоне заднего корня зуба; точка 4 — в дентине в зоне бифуркации корней; точки 5 и 6 – их расположение будет определяться в каждом конкретном расчетном случае. Таким образом, точка 1 и точка 4 расположены в близко лежащих зонах двух структурных составляющих: корня зуба и альвеолярного отростка. Точки 5 и 6, для модели N, расположены в корне в зоне шейки и дистального корня зуба (рис.17, 18). По выбору мест расположения характерных точек следует, что при анализе предпочтение мы будем отдавать напряжениям в компактной кости.
Модель
Точки
Max
1
2
3
4
5
6
DR, мм
 
N
SM, МПа
18,55
3,087
2,609
5,197
 
6,013
4,018
6,056х10−2
SY, МПа
-21,39
-3,719
-2,615
-3,188
-2,145
-7,6
-5,8
 
NV
SM, МПа
18,85
 
 
 
 
 
 
7,988х10−2
SY, МПа
-21,36
-3,675
-2,975
-3,379
-2,152
 
 
 
NM
SM, МПа
19,09
3,33
3,952
4,671
 
4,765
4,175
7,55х10−2
SY, МПа
-21,25
-3,706
-3,09
-3,087
-2,254
-6,254
-5,024
 
NB
SM, МПа
34,99
 
4,934
4,744
 
10,78
 
1,59х101
 
SY, МПа
-37,06
-3,685
-4,098
-2,131
 
-14,48
-6,708
 
NP
SM, МПа
18,36
3,958
1,768
2,432
 
4,181
 
2,402х10−2
SY, МПа
-21,32
-4,046
-1,002
-1,181
-1,18
-6,571
 
Мы уже отмечали, что максимальные сжимающие напряжения, полученные с помощью МКЭ, SY = — 21,39 МПа. При жевательной нагрузке F = 300 Н и площади овальной площадки (рис.8) А = 14.36 мм, по формуле (1) получим Q = F/A = 300/14,36 = 20,891 мм. Цифры очень близкие, что косвенно может явиться тестом на правильность работы программы.
При разжевывании пищи моляры действуют как жернова [14], т.е. обязательно  появляется горизонтальная составляющая жевательной нагрузки.
Примем по данным некоторых авторов [6], что ее величина составляет 10% от основной вертикальной составляющей. Последовательно добавим к вертикальной составляющей горизонтальную составляющую направленную в орально-вестибулярном направлении (модель NV)  и дистально-медиальном направлении (модель NM). Параметры НДС, для этих для этих расчетных случаев, приведены во второй и третьей строке табл.2.
Легко установить, что величины напряжений  изменяются несущественно. Отметим, что напряжения сжатия в компактной кости под корнями (точки 2 и 3) меняют свои величины практически зеркально, что и должно быть по механическому смыслу – при действии горизонтальной составляющей в дистально-медиальном направлении. Точки 5 и 6 для этого расчетного случая расположены в переднем корне. В дальнейшем данные модели NM будут приниматься как базовые при сравнительном анализе.
В последней колонке табл.2 приводится значение суммарного перемещения DR (рис.14, 21), вычисляемого как геометрическая сумма перемещений по осям x, y и z. Программа позволяет анализировать перемещения по всем осям в любой точке модели. Как мы уже отмечали выше, в силу ряда допущений, построенная модель несколько жестче, чем реальный ЗЧС. Но, учитывая, что подвижность зуба является интегральным показателем, отражающим все компоненты НДС, мы будем использовать для сравнительного анализа и этот показатель.
Сравнение величин суммарных перемещений при наличии горизонтальной составляющей нагрузки в орально-вестибулярном направлении  и дистально-медиальном направлении показывает, что более существенно возрастают перемещения от орально-вестибулярной составляющей, что находится в полном соответствии с анатомией корней, реализовавшейся в процессе их эволюции (рис.3, а и в).
При выборе места приложения жевательной нагрузки выше, мы старались приложить ее строго по оси зуба (рис.8), чтобы обеспечить равномерное нагружение корней. Вполне вероятно допустить, что жевательная нагрузка может быть приложена к переднему бугорку зуба. Параметры НДС для этого расчетного случая (Модель NB) приведены в четвертой строке табл.1 и на рис.19,20,21.
Особенности НДС двухкорневого зуба при резорбции костной ткани альвеолы
Резорбция костной ткани альвеолы является одной из наиболее распространенных патологий ЗЧС. Работ, посвященных анализу биомеханики этого процесса, особенно для многокорневых зубов, в литературе единицы [6].
Рассмотрим особенности НДС двухкорневого зуба при резорбции костной ткани альвеолы, базируясь на результатах анализа биомеханики зуба в норме, изложенных выше.
На рис.22 и 23 показаны модели с резорбцией костной ткани альвеолы соответственно 25% и 50%.  Основные значения параметров НДС для модели NR25 с резорбцией 25% приведены на рис.24, 25 и 26. Аналогичные значения параметров НДС для модели NR50 с резорбцией 50% приведены на рис.27, 28 и 29. Результаты анализа НДС для этих моделей приведены в табл.3, в которой для удобства сравнительного анализа сохранены данные анализа модели в норме (модель NM). Для сравнения остановимся на значениях SY в точках 2 , 3 и 6, т.е. в зонах под апексами корней и в самом корне. Значения этого параметра увеличивается для точки 2 модели с резорбцией 50% почти в 2 раза, также более чем в 2 раза увеличиваются суммарные перемещения.
 
Рис.22. Модель с резорбцией 25% в разнесенном виде
Рис.23. Модель с резорбцией 50%
 
 
Таблица 3. Значения напряжений в характерных точках при резорбции костной ткани
Модель
Точки
Max
1
2
3
4
5
6
DR, мм
 
NM
SM, МПа
19,09
3,33
3,952
4,671
 
4,765
4,175
7,55х10−2
SY, МПа
-21,25
-3,706
-3,09
-3,087
-2,254
-6,254
-5,024
 
NR25
SM, МПа
19,58
 
 
 
 
 
 
1,65х101
 
SY, МПа
-23,06
-4,162
-4,05
-3,191
-2,58
-7,501
-6,099
 
NR50
SM, МПа
18,66
 
 
 
 
 
 
1,828х101
 
SY, МПа
-21,56
-2,56
-6,351
-4,123
-2,273
 
-9,884
 
 
     
Рис.24. Поле напряжений по Мизесу для модели NR25      
 
Рис.25. Поле напряжений SY для модели NR25      
 
Рис.26. Поле перемещений DR для модели NR25      
 
Рис.27. Поле напряжений по Мизесу для модели NR50      
 
Рис.28. Поле напряжений SY для
модели NR50
Рис.29. Поле перемещений DR 
для модели NR50
 
 
Рис.24. Поле напряжений по Мизесу для модели NR25
Рис.25. Поле напряжений SY для модели NR2
5
Рис.26. Поле перемещений DR для
модели NR25
Рис.27. Поле напряжений по Мизесу для мо
дели NR50
Рис.28. Поле напряжений SY для мод
ели NR50
Рис.29. Поле перемещений DR для моде
ли NR50
 
 
Анализ НДС с помощью коэффициента запаса прочности
 
Проведенный выше анализ фактически относился к уточнению левой части соотношения (3), т.е. зависимости величины действующих напряжений от геометрической конфигурации ЗЧС, включая степень резорбции костной ткани, величины и направления жевательной нагрузки, механических характеристик костных тканей и т.п. Сравнивать эти напряжения необходимо разрушающими или травмирующими напряжениями для кости.
 
Соотношение (3) позволяют решить следующие практически важные задачи, возникающие при биомеханическом анализе:
 
1. Произвести проверочный расчет системы (модели), т.е. при заданной нагрузке и размерах сечения элементов определить наибольшие напряжения QM и сравнивать их с травмирующими, т.е.
(4)
где QТ – травмирующие напряжения. Отметим, что напряжения по Мизесу (эквивалентные), определяемые по формуле (2), по своему механическому смыслу предполагают сравнение полученной величины с пределом текучести материала. Поэтому здесь и далее мы фактически будем предполагать, что травмирующие напряжения и предел текучести, идентичные понятия.
 
Очень удобным при анализе является использование коэффициента запаса прочности k, вычисляемого как отношение величин, входящих в соотношения (3) и (4)
 
(5)
 
Так же, как и напряжения по Мизесу, программа COSMOSWorks2007 вычисляет это соотношение в автоматическом режиме, обозначая его как factor of safety, т.е.
 
 
(6)  k = FOS
 
Легко увидеть, что при k>1 условие прочности (3) или (4) удовлетворяется, при k<1, условие прочности не удовлетворяется и необходимо либо уменьшать нагрузку, либо увеличивать площадь поперечного сечения элемента, либо повысить прочность материала.
 
2. Произвести проектировочный расчет элемента системы, т.е. при известной  максимальной нагрузке и травмирующем напряжении определить размеры поперечного сечения
(7)
 
3. Определить допускаемую нагрузку при известной площади поперечного сечения и прочности материала
(8)
 
Ниже, при анализе, мы, в основном, будем проводить проверочный анализ модели.
Определив или назначив величину QТ, мы фактически сразу определяем и коэффициент запаса прочности (по формуле (5)). Какой коэффициент запаса прочности рекомендовать пародонтологу при составлении плана лечения в каждом конкретном случае, задача очень сложная. В технике: в строительстве такие сведения содержатся в СНИП – «Строительные нормы и правила»; в гражданской авиации в «Нормах летной годности самолетов», в военной авиации в «Нормах прочности» — секретном документе. Вообще говоря, эти данные строятся на базе многолетней статистики анализа отказов, неисправностей, происшествий и катастроф. Поэтому так необходима статистика результатов проведенных операций, нужен анализ отдаленных результатов лечения ВЗП, как у отдельного пародонтолога (или хирурга), так и у стоматологов других специальностей в клинике и в отрасли.
 
Применительно к стоматологии и в медицине вообще, в такой постановке этот вопрос, очевидно, ставится впервые.
 
На основе наших данных [6] и результатов предыдущего раздела, примем, что QТ = 8 МПа. При наличии этого параметра, программа рассчитывает коэффициенты запаса прочности в автоматическом режиме.
 
На рис.30, 31 и 32  приведены поля коэффициентов запаса прочности FOS (6) для моделей в норме и при резорбции костной ткани 25% и 50% соответственно в медио-дистальном сечении компактной кости. Темно-синяя зона на этих рисунках соответствует
 
Рис.30. Поле FOS для модели NM
Рис.31. Поле FOS для модели NR25
Рис.32. Поле FOS для модели NR50
 
FOS =10, красная – FOS = 0,885, т.е. меньше единицы. Легко увидеть (рис.30), что для модели в норме оранжевый цвет (FOS близок к 1), появляется только в зоне апексов корней и в зоне их бифуркации. На рис.31 и 32 эта зона существенно расширяется, переходя в ярко красный цвет, для которого FOS меньше единицы. Таким образом, определяются те зоны, где возможна структурная перестройка костной ткани со всеми вытекающими последствиями. Аналогичный анализ может быть проведен и для всех остальных структурных составляющих модели.
 
Отметим, что для всех моделей принималось QТ = 8 МПа. Вполне вероятно предположить, что с ростом степени резорбции костной ткани, т.е. прогрессированием  заболевания будет изменяться и величина травмирующего напряжения, очевидно в меньшую сторону
 
 К сожалению, на основании проведенного достаточно ограниченного исследования, мы не можем дать общих конкретных рекомендаций по выбору (назначению) величины коэффициента запаса прочности. Но надеемся, что оно расширит представление стоматологов о форме зуба не только как прогностического фактора, но и как фактора риска, о  понимании, как «работы» зуба в норме, так и всего комплекса проблем возникающих в стоматологии.
 
Приближенный анализ НДС с помощью коэффициента концентрации напряжений
 
После создания модели зуба и окружающей его костной ткани, площадь опорной поверхности корней А корня  и внутренней поверхности лунки альвеолы А лунки программа вычисляет практически в автоматическом режиме. Площадь поверхности корня в анализируемой модели зуба A = 426,42 мм2, т.е. больше, чем у среднестатистического корня [6] на 8,5 %. Поэтому величина функционального напряжения, вычисленная по формуле (1), QФ = F/A = 300/426,42 =  0,703 МПа. Аналогично вычисляются показатели  Qф и для других моделей.
 
Результаты этих вычислений и значений, соответствующих им показателей функционального напряжения Qф приведены в табл.4. Отметим, очевидную условность, допущенную при вычислении Qф. Жевательная нагрузка для всех моделей принята одинаковой равной F = 300 Н. Это и другие допущения всегда могут быть уточнены при наличии соответствующих данных.
 
Таблица 4.
Площади корней, лунок и соответствующих коэффициентов функционального напряжения
 
Модель
Параметр
NM
NR25
NR50
А корня мм
426,42
325,7
195,53
Qф, корня , НПа
0,703
0,921
1,53
А лунки, мм
488,25
378,93
242
Qф ,альвеол, МПа
0,613
0,791
1,24
Для конкретности дальнейших рассуждений полученную величину функциональных напряжений будем сравнивать с максимальным сжимающим напряжением в корне и в альвеоле. Для удобства анализа, также как в технике, введем понятие  коэффициент концентрации напряжений kф, вычисляемого по формуле
(9)
Вычисленные по формуле (9) величины kф для разных моделей, структурных составляющих и точек сведем в табл.3.
 
Таблица 5. Значения коэффициента концентрации  напряжений kф
Модель
Компактная кость
Дентин
Бифуркация
точка 1
Под корнем
точка 2 или 3
Бифуркация
точка 4
Шейка
точка 5 или 6
NM
6,04
10,13
3,2
8,89
NR25
5,26
5,12
2,8
8,14
NR50
 
5,12
 
6,46
 
Практически эту приближенную методику следует использовать следующим образом. Имея таблицы аналогичные табл.5 для разных структурных составляющих ЗЧС, составленные как среднестатистические, можно определять значение действующих напряжений, преобразовав формулу (9) в виде SY = kф Qф. Полученное значение следует сравнивать с травмирующим напряжением, как и в более точной методике. Уточним, что значения коэффициентов kф  в табл.5 рассчитаны по отношению к увеличенным значениям Qф из-за уменьшения опорной площади лунки альвеолы (табл.4).
 
Подчеркнем, что в технике инженер в своей практической деятельности широко использует специальные справочники с таблицами, содержащими значения коэффициентов концентрации напряжений в самых разнообразных случаях нагружения: сварочные швы, резьбовые соединения, соединения с натягом и т.п. Аналогичные таблицы коэффициентов концентрации напряжений в костных тканях могут значительно расширить представления любого врача при необходимости анализа биомеханики пародонта и т.п.
 
Можно формализовать мышление врача примерно так, как это делает инженер. Зная величину жевательной нагрузки и площадь корня зуба (по данным гнатодинамометрии и рентгенометрии для конкретного пациента) вычисляются средние значения функциональных напряжений, которые корректируются с учетом коэффициентов концентрации напряжений для каждой зоны ЗЧС. Полученные величины действующих напряжений сравниваются с травмирующими напряжениями для рассматриваемой зоны с учетом их величины для конкретного пациента (учет пола, возраста, типа заболевания и т.п.) в соответствии с соотношением (3). Такой подход даст в руки подготовленного специалиста новую, дополнительную базу данных, значительно повышающую его информативность при обосновании принимаемых решений для прогнозирования как ближайших, так и отдаленных результатов лечения.
 
Внедрение этого подхода в практику потребует как углубленных биомеханических исследований, так и накопления соответствующих статистических данных, а также разработки необходимых методических рекомендаций.
 
Выводы
 
Разработана методика оценки основных параметров НДС зубо-челюстного сегмента. Данная методика позволяет диагностировать уровни напряжения в элемента ЗЧС в результате резорбции межальвеолярной перегородки. Напряжение в зубе передается на ткани, окружающие зуб и выступает  как фактор риска развития заболеваний пародонта. Результаты, получаемые при анализе, будут тем ближе к потребностям лечения конкретного пациента, чем точнее выявлена геометрическая конфигурация ЗЧС, включая степень резорбции костной ткани, определены величины и направления жевательной нагрузки, определены механические характеристики костных тканей, включая их прочностные свойства в зависимости от пола, возраста и типа заболевания.
 
У практикующих стоматологов появляется новая — не качественная, а количественная база данных, значительно расширяющая их информативность, которую можно использовать для прогнозирования как ближайших, так и отдаленных результатов лечения.
 
Естественно, как и любая новая система знаний, она требует освоения и переосмысления установившихся стереотипов.
 
Литература
1. Заболевания пародонта: Атлас/ Н.Ф. Данилевский, Е.А. Магид, М.А.Мухин, В.Ю. Миликевич; под ред. Н.Ф. Данилевского. – М.: Медицина, 1993. – 320 с.: ил.
2. Гаврилов Е.И., Щербаков А.С. Ортопедическая стоматология: Учебник 3−е изд., перераб. и доп.-М.: Медицина, 1984.-576 с., ил.
3. Копейкин В.Н. Ортопедическое лечение заболеваний пародонта. М.: Издательство “Триада-Х”, 1998. — 176с.: ил.
4. Chuiko A. Peculiarities of modeling and analysis of stressedly-deformed condition in elements of tooth-and-jaw system. Proceedings of the 13th Conference of the European Society of Biomechanics. ACTA of Bioenginering and Biomechanics. Volume 4, Supplement 1, 2002. p. 805−806.
5. Chuiko A.N., Kalinovsky D.K., Matros-Taranets I.N., Dufash I.K. The peculiarities of biomechanics of the mandible during osteosynthesis with bone-borne plates with screws. Journal of Biomechanics 2006; Vol. 39 Suppl. 1, p. S565
6. Чуйко А.Н., Вовк В.Е. Особенности биомеханики в стоматологии: Монография. -  Х.: Прапор, 2006. – 304 с.
7. Ash Major M. Wheeler’s dental anatomy, physiology and occlusion/ Major M. Ash, Jr.-7th ed. W.B. Saunders Company, USA, 1993. p. 478.
8. Иоселевич Г.Б. Детали машин. – М.: Машиностроение, 1988. – 568 с.: ил.
9. Жулев Е.Н. Несъемные протезы: Теория, клиника и лабораторная техника. – Н. Новгород: Изд-во НГМА, 1995. – 365 с., ил.
10. Параскевич В.Л. Дентальная имплантология: Основы теории и практики: Науч.-практ. Пособие/ — Мн.: ООО «Юнипресс», 2002. – 368 с.: ил.
11.  Дударева Н.Ю. SolidWorks 2007 на примерах / Н.Ю. Дударева, С.А. Загайко. – СПб.: БХВ-Петербург, 2007. – 528 с.: ил.
12. Алямовский А.А. SolidWorks/COSMOSWorks 2006−2007. Инженерный анализ методом конечных элементов. – М.:ДМК, 2007. – 784с. ил.
13. Mandel U., Dalgard P., Viidik A. A biomechanical study of the human periodontal ligament. J. Biomechanics 1986; 18: 8: 637−645.
14. Чуйко А.Н. Об особенностях биомеханики нижней челюсти в процессе жевания. Пародонтология.- 2006, №1,с. 40−47.
 
 
Отзывы, предложения и замечания по поводу данной статьи присылайте: achuiko@mail.ru

Поделиться:




Комментарии
Смотри также
07 июля 2008  |  13:07
Сезон удачных покупок Zhermack
Компания UNIDENT, эксклюзивный дистрибьютор зуботехнического оборудования и материалов Zhermack в России, объявляет начало летней акции, которая продлится с 1 июля по 31 августа 2008 года.
30 июня 2008  |  12:06
Лечение пародонтальных каналов при помощи лазерных аппаратов Waterlase и LaserSmile, Biolase Technology Inc.
Можно сказать, что лечение пародонтологических заболеваний сродни состязанию: заживление и восстановление тканей против образования бактерий в кармане. Таким образом, лечение должно с одной стороны ускорять процессы заживления и/или препятствовать образованию колоний бактерий.
30 июня 2008  |  11:06
Лекарственные растения в стоматологии
Лечебные свойства растений подмечены с глубокой древности. Еще 6 тысяч лет назад шумеры, жившие на территории современного Ирака, использовали лекарственные травы и в свежем виде, готовили из них порошки и настойки.
20 июня 2008  |  13:06
Особенности биомеханики многокорневого зуба. Часть I.
Заболевания пародонта – сложная и актуальная проблема, приобретающая не только медицинскую, но и социальную значимость, обусловленная, прежде всего широкой распространенностью и интенсивностью поражения всех возрастных групп населения. Отсутствие тенденции к снижению заболеваний тканей пародонта диктует необходимость в поиске новых методов адекватной диагностики и эффективного лечения.
09 июня 2008  |  16:06
Моляр с поражением фуркации в качестве опоры протеза
До настоящего времени не существует точного метода оценки характера развития пародонтита в будущем для каждого конкретного пациента. Достаточно частый симптом - активный патологический процесс фуркации. Несмотря на неполное устранение налета из данной области, наличие кровоточивости, зачастую, необходимость массивной повторной реставрации зуба, нет однозначности дальнейшей потери прикрепления.